【導讀】如今，線性LED驅動芯片越來越多地應用于汽車車身照明系統(tǒng)，且尤其適合應用在尾燈模塊。多年來TI一直致力于為汽車行業(yè)用戶提供最具競爭力的LED驅動解決方案，構建創(chuàng)新、可靠、經濟高效的汽車照明系統(tǒng)。
在您設計車身照明系統(tǒng)時，是否也曾被散熱和離板設計等問題困擾？TI最新推出的C位產品TPS92633-Q1將為您帶來變革式的解決方案。如下圖所示，TPS92633-Q1一方面采用外部分流電阻來分擔熱量，另一方面支持off board binning resistor，這使得離板設計變得更加容易，極大地解放了生產線端的壓力。此外，該新產品還支持4.5V-40V的電壓輸入范圍和三個通道輸出，每個通道的輸出電流高達150mA。
TPS92633-Q1 原理圖
更好的散熱性能: 外部分流電阻
在尾燈模塊的設計中，線性驅動芯片在散熱上的短板使其通常無法支持很高的功率。為了防止出現(xiàn)“芯片過熱”或“系統(tǒng)過熱”，設計者通常只能依靠成本較高的大面積散熱設計來實現(xiàn)所需的輸出功率。
TPS92633-Q1的亮點之一就是搭載了可以分擔熱量的外部分流電阻，在改善散熱性能的同時減少了系統(tǒng)BOM成本。
分流電阻工作原理
當輸入電壓較低且接近LED所需的正向壓降時，默認的電流源通道（綠色線路）輸出電流。 當輸入電壓高于LED所需的正向壓降時，另外一路電阻通路（紅色線路）也同時打開，分擔電流和功耗。
輸入電壓 VS. 輸出電流
不同輸入電壓下的輸出電流與功耗對比如下圖所示。Itotal是流向LED的總電流，等于流經OUT引腳和Rres引腳的電流之和。 下圖中黑線為系統(tǒng)總功耗，等于芯片和電阻的功耗之和。我們可以看到，借助Rres的分流，芯片本身的功耗明顯降低，從而有效控制了熱量的產生。
輸入電壓 VS. 功耗
TPS92633-Q1的熱測試結果如下圖所示。通常，乘用車電池的電壓范圍為9V至16V，汽車尾燈的環(huán)境溫度最高為85°C。 我們在這些條件下進行了模擬測試，當Vin為16V時，TPS92633-Q1借助分流電阻來分擔系統(tǒng)的熱量，可以支持最高450mA的電流，而沒有分流電阻的對照芯片在相同的環(huán)境溫度下則會直接觸發(fā)熱關斷保護。
熱測試對比結果
更便捷、低成本的方案: Off-board Binning Resistor.
在進行離板設計時，由于LED生產工藝的限制，必須將LED板與芯片板匹配來統(tǒng)一LED的亮度，這往往是比較繁瑣但又無法省略的一個步驟。哪怕是在同一批次的LED產品中，也會存在不同的bins。用戶在購買了整批LED后，仍需要通過binning resistor來設置不同bins LED的電流來統(tǒng)一亮度。
現(xiàn)有的解決方案如下圖所示，考慮到芯片抗擾性，binning resistor必須與驅動芯片放在同一塊板上，那么也就必須為不同的驅動芯片板設計不同的binning resistor。 為了將LED板與驅動芯片板匹配，我們需要使用條碼或二維碼進行識別，這大大增加了設計復雜度與制造成本開銷。
現(xiàn)有方案：Binning resistors與驅動芯片在同一塊板上
TPS92633-Q1的另一亮點就是其ICTRL引腳支持off-board binning resistor，這一設計完美地解決了上述難題。如下圖所示，我們在制造過程中可以直接將binning resistor放置在LED板上，這樣只需要設計一種驅動芯片板即可匹配所有bins的LED板，大大降低了制造成本。
TPS92633-Q1方案：off-board binning resistor
除了支持off-board binning resistor之外，TPS92633-Q1還支持通過在ICTRL引腳連接NTC來實現(xiàn)thermal derating。當溫度升高時NTC阻值會減小，RICTRL上的電壓會降低，從而降低輸出電流以進行過熱保護，下圖為測試結果。
溫度 VS. 輸出電流
結論
在設計車身照明系統(tǒng)時，散熱性能是最關鍵的設計考慮因素之一。在現(xiàn)有的線性LED驅動方案中，所有電壓降均由芯片承擔，往往會導致芯片和系統(tǒng)過熱。LED板和驅動板的匹配是設計過程中的另一個難點，若將binning resistor與驅動芯片放在同一塊板上，則會增加額外的成本。
德州儀器（TI）的全新明星產品TPS92633-Q1提供了可靠、高效、低成本的解決方案，其外部分流電阻可以有效分擔散熱壓力，同時支持off-board binning resistor來進行離板設計。
設計示例
1.實現(xiàn)One-Fail-All-Fails功能的BCM控制式尾燈設計示例
TPS92633-Q1能夠驅動不同功能的汽車尾燈，包括剎車燈、轉向燈、霧燈、倒車燈等；在多顆TPS92633-Q1共同使用的場景中，可以通過將FAULT引腳連接起來輕松實現(xiàn)One-Fail-All-Fails功能。
1.1 設計需求
乘用車電瓶的輸入電壓范圍為9V至16V，一般需要每路3個共9個LED來實現(xiàn)剎車燈功能；每個LED的最大正向壓降VF_MAX為2.5V，最小正向壓降VF_MIN為1.9V；每個LED的電流I(LED)要求為140mA；LED的亮度和開關則直接由車身控制模塊BCM控制；此外，還需要單個LED的短路檢測功能，并實現(xiàn)剎車燈One-Fail-All-Fails功能。
1.2 詳細設計步驟
STEP 1：當ICTRL電阻與TPS92633-Q1放置在同一塊板上時，TI推薦設置I(IREF)為100uA；使用如下公式得到R(IREF)，其中V(IREF) = 1.235V，I(IREF) = 100uA (推薦值)，此時R(IREF)為12.3kΩ。
STEP 2：當ICTRL引腳不用于驅動off-board binning resistor或NTC電阻時，TI推薦設置V(CS_REG)為100mV；使用如下公式通過設計ICTRL電阻R(ICTRL)阻值來設定V(CS_REG)電壓（SUPPLY引腳與INx引腳間電壓），其中V(CS_REG) = 100mV (推薦值)，I(IREF) = 100uA (推薦值)。此時，R(ICTRL)為680Ω。
STEP 3：當每一路輸出電流I(OUTx_Tot) = 140mA時，使用如下公式得到R(SNSx)阻值（SUPPLY引腳與INx引腳間電阻），其中V(IREF) = 1.235V，R(ICTRL) = 680Ω，R(IREF) = 12.3kΩ，I(OUTx_Tot) = 140mA。此時，R(SNSx) = 0.717Ω。
根據設計需求，每一路的輸出電流是相同的，因此R(SNS1) = R(SNS2) = R(SNS3) = 0.717Ω。這里需注意0.717Ω不是標準的電阻值，因此需要并聯(lián)兩個電阻才能獲得等效的0.717Ω電阻。
STEP 4：使用如下公式計算分流電阻R(RESx)的阻值。R(RESx)的值實際上決定了I(OUTx)和I(RESx)的電流分布，其基本設計原則是使R(RESx)在電源電壓下消耗大約50％總功耗。
其中，V(SUPPLY) = 12V，I(OUTx_Tot) = 140mA。當V(OUTx) = 3×2.2V = 6.6V時，R(RESx)（包括R(RES1)、R(RES2)、R(RES3)）的阻值為75Ω。
STEP 5：設計診斷單個LED短路的閾值電壓，使用如下公式計算用于設置該閾值電壓的電阻R(SLS_REF)的阻值。
串聯(lián)的三個LED的總正向壓降最大為3×2.5 V = 7.5V，最小為3×1.9 V = 5.7V。一旦三個LED中的任何一個出現(xiàn)短路故障，其余兩個LED串聯(lián)時的總正向壓降為2×2.5 V = 5 V（最大值）和2×1.9 V = 3.8 V（最小值）。因此，我們可以選擇5.3 V作為單個LED短路的閾值電壓V(SLS_th_falling)。
其中V(IREF) = 1.235V，R(IREF) = 12.3kΩ，N(OUT) = 4，N(SLS_REF) = 1。當V(SLS_th_falling) = 5.34V時，R(SLS_REF) = 13.3kΩ。
STEP 6：設計SUPPLY引腳的閾值電壓來設置LED開路和單個LED的短路診斷功能，并計算DIAGEN引腳上的分壓電阻R1、R2的阻值。
3個LED的最大正向壓降為3×2.5 V = 7.5V；為避免在慢上電工作過程中誤報開路故障或單個LED的短路，需要考慮SUPPLY引腳和OUTx引腳之間的最小壓差；當電源電壓低于3個LED的最大正向壓降、V（OPEN_th_rising）、V（CS_REG）三者之和時，TPS92633-Q1必須關閉開路檢測和單個LED的短路檢測功能。分壓電阻R1、R2的阻值可通過如下公式計算。
其中V(OPEN_th_rising) = 210mV(maximum)，V(CS_REG) = 100mV，VIL(DIAGEN) = 1.045V(minimum)，R2 = 10kΩ(推薦值)。此時，R1為64.9kΩ。
STEP 7：設計SUPPLY引腳的閾值電壓來控制LED通道的開關，并計算PWM輸入引腳上分壓電阻R3和R4的阻值。
3個LED的最小正向壓降為3×1.9 V = 5.7V；為了確保每一路的電流輸出正常，當SUPPLY引腳電壓低于3個LED的最小正向壓降、INx引腳與OUTx引腳間的壓降、V（CS_REG）之和時，各路輸出應處于關閉狀態(tài)。分壓電阻R3、R4的阻值可通過如下公式計算。
其中V(DROPOUT) = 300mV，V(CS_REG) = 100mV，VIH(PWM) = 1.26V(maximum)，R4 = 10kΩ(推薦值)。此時，R4為38.3kΩ。
1.3 仿真曲線
80%亮度SUPPLY調光 & 20%亮度SUPPLY調光
2.離板驅動的獨立PWM控制式尾燈設計示例
TPS92633-Q1能夠通過PWM1，PWM2和PWM3引腳上的PWM輸入獨立驅動每一路通道的輸出電流。LED和LED binning resistor一起放置在不同于TPS92633-Q1的另一塊PCB板上，LED binning resistor連接至ICTRL引腳，用來相應地調整流經LED的電流。
原理圖設計
2.1 設計需求
乘用車電瓶的輸入電壓范圍為9V至16V，一般需要每路2個共6個LED來實現(xiàn)轉向燈功能；每個LED的最大正向壓降VF_MAX為2.5V，最小正向壓降VF_MIN為1.9V；LED binning resistor與LED一起放置在另一塊PCB板上；不同亮度bins LED所需電流為50 mA、75 mA和100 mA；每一路通道的輸出是獨立的，由MCU控制。
2.2 設計詳細步驟
當不需要單個LED短路診斷功能時，TI建議將SLS_REF引腳接地。
STEP 1：當ICTRL電阻與TPS92633-Q1放置在不同的兩塊板上時，TI推薦設置I(IREF)為200uA；使用如下公式得到R(IREF)，其中V(IREF) = 1.235V，I(IREF) = 200uA (離板推薦值)，此時R(IREF)為6.19kΩ。
STEP 2：當ICTRL電阻與TPS92633-Q1放置在不同的兩塊板上時，使用如下公式通過設計ICTRL電阻R(ICTRL1)、R(ICTRL2)的阻值來設定V(CS_REG)的電壓（SUPPLY引腳與INx引腳間電壓），其中I(IREF) = 200uA (推薦值)。
對于三種不同的bins的LED，TI推薦在R(SNSx)（SUPPLY引腳與INx引腳間電阻）兩端分別施加80mV、120mV和160 mV的電壓。下表列出了不同亮度bins LED的R(ICTRL1)、R(ICTRL2)阻值的計算結果，這里建議選擇阻值盡可能大的R(ICTRL1)來增強抗噪能力。
STEP 3：使用如下公式得到R(SNSx)阻值，其中V(IREF) = 1.235V，R(IREF) = 6.19kΩ。
根據設計需求，每一路的輸出電流是相同的，因此R(SNS1) = R(SNS2) = R(SNS3)。R(SNSx)的計算結果也在上方表格中列出。
STEP 4：使用如下公式計算分流電阻R(RESx)的阻值。R(RESx)的值實際上決定了I(OUTx)和I(RESx)的電流分布，其基本設計原則是使R(RESx)在電源電壓下消耗大約50％總功耗。
其中，V(SUPPLY) = 12V，I(OUTx_Tot) = 100mA。當V(OUTx) = 2×2.2V = 4.4V時，R(RESx)（包括R(RES1)、R(RES2)、R(RES3)）的阻值為152Ω。
STEP 5：設計用于設置LED開路診斷功能的SUPPLY電壓閾值，并使用如下公式計算DIAGEN引腳上分壓電阻R1、R2的阻值。
2個LED的最大正向壓降為2×2.5 V = 5V；為避免在慢上電工作過程中誤報開路故障，需要考慮SUPPLY引腳和OUTx引腳之間的最小壓差；當電源電壓低于2個LED的最大正向壓降、V（OPEN_th_rising）、V（CS_REG）三者之和時，TPS92633-Q1必須關閉開路檢測功能。分壓電阻R1、R2的阻值可通過如下公式計算。
其中V(OPEN_th_rising) = 210mV(maximum)，V(CS_REG) = 160mV(maximum)，VIL(DIAGEN) = 1.045V(minimum)，R2 = 10kΩ(推薦值)。此時，R1為41.2kΩ。
2.3 仿真曲線
200Hz下80%占空比PWM調光 & 600Hz下20%占空比PWM調光
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